本實(shí)用新型涉及機(jī)械加工制造領(lǐng)域，更具體地說(shuō)，涉及一種超精研加工用四輪驅(qū)動(dòng)小幅高頻直線振蕩裝置。

背景技術(shù)：

超精研是機(jī)械零件的一種精密加工工藝，廣泛應(yīng)用于軸承、液壓件和汽車等行業(yè)，超精研工藝以油石為工具，將油石以一定壓力浮動(dòng)地壓在工件表面，并沿表面切線方向施加小幅高頻振蕩運(yùn)動(dòng)作為主切削運(yùn)動(dòng)，輔以一定的進(jìn)給運(yùn)動(dòng)，實(shí)現(xiàn)對(duì)工件表面的精密研磨加工。超精研工藝可加工圓柱面、圓錐面、平面和球面等多種表面，在加工圓柱面和圓錐面等直母線表面時(shí)，油石的振蕩運(yùn)動(dòng)是小幅高頻的直線往復(fù)運(yùn)動(dòng)，該運(yùn)動(dòng)的直線性、振蕩幅度和頻率的穩(wěn)定性直接影響超精研工藝的質(zhì)量和效率，超精研機(jī)工作時(shí)，油石的振蕩運(yùn)動(dòng)由機(jī)床的油石振蕩裝置提供。

超精研機(jī)油石振蕩裝置往復(fù)直線運(yùn)動(dòng)的支撐方式主要有兩種，一種是直線運(yùn)動(dòng)導(dǎo)軌，另一種是懸吊彈簧板，帶直線運(yùn)動(dòng)導(dǎo)軌的油石振蕩裝置，其性能的穩(wěn)定性和使用的便利性存在局限性，基于油石振蕩裝置直線振蕩運(yùn)動(dòng)小幅高頻的特性，直線運(yùn)動(dòng)導(dǎo)軌很容易磨損，隨著磨損的積累，一方面振蕩裝置的使用性能不斷下降，另一方面磨損達(dá)到一定程度需要修復(fù)或更換，影響使用的便利性并增加使用成本；

采用懸吊彈簧板進(jìn)行直線運(yùn)動(dòng)支撐的油石振蕩裝置克服了直線運(yùn)動(dòng)導(dǎo)軌的局限性，避免了導(dǎo)軌磨損對(duì)振蕩精度和性能的影響，使用中也便于維護(hù)，但目前帶懸吊彈簧板的油石振蕩裝置還存在局限性，主要是懸吊彈簧板在鉛垂平面內(nèi)往復(fù)擺動(dòng)的同時(shí)，存在水平面內(nèi)的扭轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，而這種扭轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)既影響水平面內(nèi)油石往復(fù)運(yùn)動(dòng)的直線性，也影響振蕩運(yùn)動(dòng)的平穩(wěn)性，目前這種裝置懸吊彈簧板在水平面內(nèi)產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的原因是，一方面，懸吊彈簧板是薄板，其水平扭轉(zhuǎn)剛度比較小，另一方面，振蕩過(guò)程中彈簧板組在水平面內(nèi)受到明顯的扭矩作用。油石及其加壓裝置等作振蕩運(yùn)動(dòng)的零部件，通常都配置在彈簧板前方一定距離的位置而不是在其正下方，超精研加工的研磨力和油石及其加壓裝置等零部件的慣性力都作用在彈簧板和振蕩板的前方，而一個(gè)振蕩板只與一個(gè)偏心輪接觸，因此在水平面內(nèi)懸吊彈簧板組受到明顯的扭矩作用。隨著精密機(jī)械零件超精研加工要求的不斷提高，現(xiàn)有超精研機(jī)油石振蕩裝置的使用性能已難以滿足需要。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

有鑒于此，為解決上述現(xiàn)有技術(shù)的不足，本實(shí)用新型的目的在于提供一種超精研加工用四輪驅(qū)動(dòng)小幅高頻直線振蕩裝置，該裝置具有振蕩直線性更好、振蕩更平穩(wěn)、維護(hù)十分簡(jiǎn)單等優(yōu)良性能，并可長(zhǎng)期保持良好的振蕩精度和性能。

為實(shí)現(xiàn)上述目的，本實(shí)用新型所采用的技術(shù)方案是：超精研加工用四輪驅(qū)動(dòng)小幅高頻直線振蕩裝置，包括機(jī)架、四輪驅(qū)動(dòng)軸系和振蕩機(jī)構(gòu)，所述四輪驅(qū)動(dòng)軸系通過(guò)其軸兩端的軸承安裝在所述機(jī)架中心，所述振蕩機(jī)構(gòu)包括兩組，對(duì)稱設(shè)置在所述四輪驅(qū)動(dòng)軸系的兩側(cè)，所述四輪驅(qū)動(dòng)軸系包括偏心軸，安裝在所述偏心軸兩端的偏心軸前支撐軸承和偏心軸后支撐軸承，安裝在所述偏心軸前支撐軸承和偏心軸后支撐軸承內(nèi)側(cè)的右驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)，以及安裝在所述右驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)內(nèi)側(cè)的左驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)；所述左驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)和右驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)的跨度中心與所述偏心軸前支撐軸承和偏心軸后支撐軸承的跨度中心重合，所述左驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)和右驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)的偏心量相同，偏心相位分布為：所述左驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)的2個(gè)偏心輪位于同一相位，且與所述右驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)的2個(gè)偏心輪相位相反。

進(jìn)一步的，每組所述振蕩機(jī)構(gòu)均包括設(shè)置在所述偏心軸外側(cè)的偏心輪靠板，設(shè)置在偏心輪靠板外側(cè)的振蕩板，設(shè)置在所述振蕩板上的油石及其加壓組件，以及設(shè)置在所述振蕩板和所述機(jī)架之間的復(fù)位彈簧和懸吊彈簧板。

進(jìn)一步的，所述振蕩板一端與所述偏心輪靠板連接，另一端安裝有復(fù)位彈簧，所述復(fù)位彈簧另一端連接在機(jī)架上；所述振蕩板上方均勻設(shè)有多塊懸吊彈簧板，所述懸吊彈簧板另一端連接在所述機(jī)架上；所述振蕩板前方相應(yīng)設(shè)有多套油石及其加壓組件。

進(jìn)一步的，位于所述四輪驅(qū)動(dòng)軸系左側(cè)的所述偏心輪靠板在復(fù)位彈簧的彈力作用下靠緊在左驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)的一對(duì)偏心輪上。

進(jìn)一步的，位于所述四輪驅(qū)動(dòng)軸系右側(cè)的所述偏心輪靠板在復(fù)位彈簧的彈力作用下靠緊在右驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)的一對(duì)偏心輪上。

本實(shí)用新型的有益效果是：

本實(shí)用新型的振蕩板通過(guò)偏心輪靠板靠緊在1對(duì)有較大跨距的偏心輪上，而不像現(xiàn)有裝置那樣只靠在1個(gè)偏心輪上，因此，在復(fù)位彈簧彈力適當(dāng)時(shí)，水平面內(nèi)振蕩板和懸吊彈簧板受到的扭轉(zhuǎn)力矩是平衡的，偏心輪靠板始終與偏心軸軸線平行，從而保證振蕩運(yùn)動(dòng)在水平面內(nèi)具有良好的直線性；同時(shí)，由于振蕩板始終靠緊在1對(duì)有較大跨距的偏心輪上，限制了低扭轉(zhuǎn)剛度的懸吊彈簧板在水平面內(nèi)發(fā)生扭轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的可能性，因而振蕩運(yùn)動(dòng)的平穩(wěn)性更好；本實(shí)用新型的懸吊彈簧板在其擺動(dòng)方向的剛度比較小，復(fù)位彈簧彈力適當(dāng)，既保證在高頻振蕩條件下，偏心輪靠板可以在振蕩過(guò)程中始終靠緊在偏心輪上，也不會(huì)對(duì)四輪驅(qū)動(dòng)軸系產(chǎn)生不必要的額外負(fù)載；

本實(shí)用新型中，除了軸承內(nèi)部的正常磨損以外，唯一容易產(chǎn)生磨損的地方是偏心輪靠板與1對(duì)偏心輪的接觸面，但這兩個(gè)接觸面即使產(chǎn)生磨損，也不會(huì)影響振蕩精度和性能：偏心輪靠板與1對(duì)偏心輪之間是滾動(dòng)接觸，運(yùn)轉(zhuǎn)過(guò)程中接觸面有緩慢磨損，同時(shí)這2個(gè)偏心輪與靠板之間接觸力的周期性變化規(guī)律是相同的，滾動(dòng)速度的周期性變化規(guī)律也是相同的，因此兩個(gè)接觸面磨損程度相同，這樣，偏心輪靠板與偏心輪即使有磨損，偏心輪靠板仍然可以與偏心軸線保持平行，因此，這里的磨損不會(huì)影響振蕩的直線性和穩(wěn)定性，也不會(huì)改變水平面內(nèi)振蕩直線的方向，可長(zhǎng)期保持良好的振蕩精度和性能，維護(hù)也十分簡(jiǎn)單，只需定期在偏心輪靠板與偏心輪接觸處添加少量潤(rùn)滑脂即可。

附圖說(shuō)明

為了更清楚地說(shuō)明本實(shí)用新型實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)中的技術(shù)方案，下面將對(duì)實(shí)施例或現(xiàn)有技術(shù)描述中所需要使用的附圖作簡(jiǎn)單地介紹，顯而易見(jiàn)地，下面描述中的附圖僅僅是本實(shí)用新型的一些實(shí)施例，對(duì)于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來(lái)講，在不付出創(chuàng)造性勞動(dòng)的前提下，還可以根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖。

圖1為超精研加工用四輪驅(qū)動(dòng)小幅高頻直線振蕩裝置的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2為四輪驅(qū)動(dòng)軸系結(jié)構(gòu)及其與左側(cè)振蕩機(jī)構(gòu)的位置關(guān)系圖；

圖3為彈簧壓縮階段振蕩板與偏心輪靠板構(gòu)成的整體在水平面內(nèi)的受力分析圖；

圖4為彈簧復(fù)位階段振蕩板與偏心輪靠板構(gòu)成的整體在水平面內(nèi)的受力分析圖；

附圖標(biāo)記：1、機(jī)架，2、四輪驅(qū)動(dòng)軸系，201、偏心軸，202、偏心軸前支撐軸承，203、偏心軸后支撐軸承，204、右驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)，205、左驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)，3、偏心輪靠板，4、振蕩板，5、復(fù)位彈簧，6、懸吊彈簧板，7、油石及其加壓組件。

具體實(shí)施方式

下面給出具體實(shí)施例，對(duì)本實(shí)用新型的技術(shù)方案作進(jìn)一步清楚、完整、詳細(xì)地說(shuō)明。本實(shí)施例是以本實(shí)用新型技術(shù)方案為前提的最佳實(shí)施例，但本實(shí)用新型的保護(hù)范圍不限于下述的實(shí)施例。

超精研加工用四輪驅(qū)動(dòng)小幅高頻直線振蕩裝置，具有振蕩直線性更好、振蕩更平穩(wěn)等優(yōu)良性能，并可長(zhǎng)期保持良好的振蕩精度和性能，而維護(hù)十分簡(jiǎn)單，如附圖所示，包括機(jī)架1、四輪驅(qū)動(dòng)軸系2和振蕩機(jī)構(gòu)，所述四輪驅(qū)動(dòng)軸系2通過(guò)其軸兩端的軸承安裝在所述機(jī)架1中心，所述振蕩機(jī)構(gòu)包括兩組，對(duì)稱設(shè)置在所述四輪驅(qū)動(dòng)軸系2的兩側(cè)；

所述四輪驅(qū)動(dòng)軸系2包括偏心軸201，對(duì)稱安裝在所述偏心軸201兩端的偏心軸前支撐軸承202和偏心軸后支撐軸承203，安裝在所述偏心軸前支撐軸承202和偏心軸后支撐軸承203內(nèi)側(cè)的右驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)204，以及安裝在所述右驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)204內(nèi)側(cè)的左驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)205；進(jìn)一步的，所述左驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)205和右驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)204的跨度中心與所述偏心軸前支撐軸承202和偏心軸后支撐軸承203的跨度中心重合；進(jìn)一步的，所述左驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)205和右驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)204的偏心量相同，偏心相位分布為：所述左驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)205的2個(gè)偏心輪位于同一相位，且與所述右驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)204的2個(gè)偏心輪相位相反；

每組所述振蕩機(jī)構(gòu)均包括設(shè)置在所述偏心軸201外側(cè)的偏心輪靠板3，設(shè)置在所述偏心輪靠板3外側(cè)的振蕩板4，以及設(shè)置在所述振蕩板4上的復(fù)位彈簧5、懸吊彈簧板6、油石及其加壓組件7；進(jìn)一步的，所述振蕩板4一端與所述偏心輪靠板3連接，另一端安裝有復(fù)位彈簧5，所述振蕩板4上方均勻設(shè)有多塊懸吊彈簧板6，前方相應(yīng)設(shè)有多套油石及其加壓組件7；

以左側(cè)的振蕩機(jī)構(gòu)為例，振蕩板4右端安裝有1塊偏心輪靠板3，左端安裝有復(fù)位彈簧5，前方安裝有多套油石及其加壓組件7，上方安裝有1組(多塊)懸吊彈簧板6；復(fù)位彈簧5和懸吊彈簧板6的另一端都固定在機(jī)架1上，偏心輪靠板3在復(fù)位彈簧5的彈力作用下靠緊在左驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)205的一對(duì)偏心輪上；

以右側(cè)的振蕩機(jī)構(gòu)為例，振蕩板4左端安裝有1塊偏心輪靠板3，右端安裝有復(fù)位彈簧5，前方安裝有多套油石及其加壓組件7，上方安裝有1組(多塊)懸吊彈簧板6；復(fù)位彈簧5和懸吊彈簧板6的另一端都固定在機(jī)架1上，偏心輪靠板3在復(fù)位彈簧5的彈力作用下靠緊在右驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)204的一對(duì)偏心輪上。

本實(shí)用新型的技術(shù)原理如下：振蕩板通過(guò)偏心輪靠板靠緊在1對(duì)有較大跨距的偏心輪上，而不像現(xiàn)有裝置那樣只靠在1個(gè)偏心輪上，因此，在復(fù)位彈簧彈力適當(dāng)時(shí)，水平面內(nèi)振蕩板和懸吊彈簧板受到的扭轉(zhuǎn)力矩是平衡的，偏心輪靠板始終與偏心軸軸線平行，從而保證振蕩運(yùn)動(dòng)在水平面內(nèi)具有良好的直線性；同時(shí)，由于振蕩板始終靠緊在1對(duì)有較大跨距的偏心輪上，限制了低扭轉(zhuǎn)剛度的懸吊彈簧板在水平面內(nèi)發(fā)生扭轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)的可能性，因而振蕩運(yùn)動(dòng)的平穩(wěn)性更好；本實(shí)用新型的懸吊彈簧板在其擺動(dòng)方向的剛度比較小，復(fù)位彈簧彈力適當(dāng)，既保證在高頻振蕩條件下，偏心輪靠板可以在振蕩過(guò)程中始終靠緊在偏心輪上，也不會(huì)對(duì)四輪驅(qū)動(dòng)軸系產(chǎn)生不必要的額外負(fù)載。

所述適當(dāng)復(fù)位彈簧彈力，是根據(jù)振蕩過(guò)程中振蕩板和懸吊彈簧板在水平面內(nèi)的扭轉(zhuǎn)力矩平衡進(jìn)行設(shè)計(jì)的。附圖3是彈簧壓縮階段振蕩板與偏心輪靠板構(gòu)成的整體在水平面內(nèi)的受力分析圖，附圖4是彈簧恢復(fù)階段振蕩板組件與偏心輪靠板構(gòu)成的整體在水平面內(nèi)的受力分析圖，兩者共同用于分析水平面內(nèi)振蕩板和懸吊彈簧板扭轉(zhuǎn)力矩的平衡問(wèn)題。懸吊彈簧板的彈力合成后與復(fù)位彈簧彈力的作用效果相同，可將其看做是復(fù)位彈簧彈力的一部分，因此圖3和圖4中沒(méi)有包括懸吊彈簧板的彈力，顯然這并不影響受力分析的結(jié)果。附圖3和附圖4是任意瞬時(shí)的受力圖，其中的力在振蕩過(guò)程中是隨時(shí)間變化的。

在彈簧壓縮階段，根據(jù)圖3，力及力矩的平衡式為

f后偏心輪驅(qū)動(dòng)力+f前偏心輪驅(qū)動(dòng)力＝f彈簧壓縮+f研磨力+f氣缸慣性力+f振蕩板慣性力(1)

在彈簧壓縮階段，偏心輪施加的力是運(yùn)動(dòng)驅(qū)動(dòng)力，其他力是運(yùn)動(dòng)阻力，由于研磨力和氣缸慣性力作用在振蕩板前方，且力的方向與偏心輪驅(qū)動(dòng)力方向相反，可以判斷前偏心輪驅(qū)動(dòng)力大于后偏心輪。偏心輪與靠板脫離接觸的臨界條件是接觸力為零，因此，令后偏心輪對(duì)靠板的驅(qū)動(dòng)力為零，并取各慣性力為彈簧壓縮階段的最大值，根據(jù)式(1)和(2)可求出彈簧壓縮階段保證偏心輪與靠板不脫離接觸所需要的最小復(fù)位彈簧彈力f最小彈簧壓縮，計(jì)算式為

在彈簧恢復(fù)階段，根據(jù)圖4，力及力矩的平衡式為

f彈簧恢復(fù)＝f研磨力+f前偏心輪支撐力+f后偏心輪支撐力+f氣缸慣性力+f振蕩板慣性力

(4)

在彈簧恢復(fù)階段，復(fù)位彈簧彈力是運(yùn)動(dòng)驅(qū)動(dòng)力，其他力是運(yùn)動(dòng)阻力。由于研磨力和氣缸慣性力作用在振蕩板前方，且力的方向與復(fù)位彈簧彈力方向相反，可以判斷后偏心輪支撐力大于前偏心輪。偏心輪與靠板脫落接觸是臨界條件是接觸力為零，因此，令前偏心輪與靠板支撐力為零，并取各慣性力為彈簧恢復(fù)階段的最大值，根據(jù)式(4)和(5)可求出彈簧恢復(fù)階段保證偏心輪與靠板不脫離接觸所需要的最小復(fù)位彈簧彈力f最小彈簧恢復(fù)，計(jì)算式為

本實(shí)用新型裝置振蕩過(guò)程中，振蕩速度和加速度都是不均勻的，復(fù)位彈簧的彈力也是變化的，在振蕩加速度最大時(shí)，振蕩板和氣缸慣性力也最大。對(duì)比式(3)和(6)可見(jiàn)，彈簧恢復(fù)階段的最小復(fù)位彈簧彈力f最小彈簧恢復(fù)總是大于彈簧壓縮階段的最小彈簧彈力f最小彈簧壓縮，因此，在復(fù)位彈簧彈力設(shè)計(jì)時(shí)，使振蕩加速度最大時(shí)的復(fù)位彈簧彈力適當(dāng)大于彈簧恢復(fù)階段所需要最小彈簧彈力，可保證偏心輪靠板始終與偏心軸接觸并與偏心輪軸線平行，相應(yīng)地，力及力矩可以保持平衡，水平面內(nèi)懸吊彈簧板的扭轉(zhuǎn)力矩也是平衡的。同時(shí)，這樣設(shè)計(jì)的復(fù)位彈簧彈力(懸吊彈簧板的彈力等效在此力中)，也不會(huì)對(duì)四輪驅(qū)動(dòng)軸系產(chǎn)生不必要的額外負(fù)載。

(2)本實(shí)用新型裝置中，除了軸承內(nèi)部的正常磨損以外，唯一容易產(chǎn)生磨損的地方是偏心輪靠板與1對(duì)偏心輪的接觸面，但這兩個(gè)接觸面即使產(chǎn)生磨損，也不會(huì)影響振蕩精度和性能。偏心輪靠板與1對(duì)偏心輪之間是滾動(dòng)接觸，運(yùn)轉(zhuǎn)過(guò)程中接觸面有緩慢磨損，然而，這2個(gè)偏心輪與靠板之間接觸力的周期性變化規(guī)律是相同的，滾動(dòng)速度的周期性變化規(guī)律也是相同的，因此兩個(gè)接觸面磨損程度相同，這樣，偏心輪靠板與偏心輪即使有磨損，偏心輪靠板仍然可以與偏心軸線保持平行，因此，這里的磨損不會(huì)影響振蕩的直線性和穩(wěn)定性，也不會(huì)改變水平面內(nèi)振蕩直線的方向。因此，本實(shí)用新型裝置可長(zhǎng)期保持良好的振蕩精度和性能，而維護(hù)十分簡(jiǎn)單，只需定期在偏心輪靠板與偏心輪接觸處添加少量潤(rùn)滑脂即可。

在彈簧壓縮階段，前偏心輪對(duì)靠板的接觸力大于后偏心輪，由式(2)可得，兩者之差為:

在彈簧恢復(fù)階段，后偏心輪對(duì)靠板的接觸力大于前偏心輪，由式(5)可得，兩者之差為:

彈簧壓縮階段和恢復(fù)階段在同一個(gè)振蕩位置的油石研磨力大小相等方向相反，氣缸慣性力也是大小相等方向相反，因此，由式(7)和(8)可知，前后偏心輪對(duì)靠板的接觸力之差相等。可見(jiàn)，在一個(gè)完整的振蕩周期內(nèi)，前后偏心輪對(duì)靠板的作用力變化規(guī)律相同?？紤]到前后偏心輪與靠板之間滾動(dòng)運(yùn)動(dòng)情況完全相同，偏心輪與靠板之間磨損的差異只與靠緊力的差異有關(guān)，可以判斷本實(shí)用新型裝置在使用過(guò)程中前后偏心輪與靠板之間的磨損程度是相同的。

超精研加工用四輪驅(qū)動(dòng)小幅高頻直線振蕩裝置的使用方法，包括以下步驟：

(1)四輪驅(qū)動(dòng)軸系2在傳動(dòng)裝置帶動(dòng)下作等速定軸轉(zhuǎn)動(dòng)，分別通過(guò)左驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)205和右驅(qū)動(dòng)偏心輪對(duì)204的偏心輪驅(qū)動(dòng)左右兩側(cè)的振蕩板4同時(shí)向左右兩側(cè)擺動(dòng)，并壓縮左右兩端的復(fù)位彈簧5；

(2)振蕩板4擺動(dòng)到一側(cè)極限位置后，在復(fù)位彈簧5的彈力驅(qū)動(dòng)下，轉(zhuǎn)為反向擺動(dòng)；

(3)振蕩板4反向擺動(dòng)到另一側(cè)極限位置后，又在偏心輪的驅(qū)動(dòng)下轉(zhuǎn)為正向擺動(dòng)，如此反復(fù)，形成振蕩板4的往復(fù)擺動(dòng)；

(4)安裝于振蕩板4前方下端的油石的振蕩幅度要求很小，不超過(guò)4mm，而懸吊彈簧板6長(zhǎng)度加上油石加壓裝置的總長(zhǎng)度很大，從而使油石的擺動(dòng)近似為直線往復(fù)運(yùn)動(dòng)。

以上顯示和描述了本實(shí)用新型的主要特征、基本原理以及本實(shí)用新型的優(yōu)點(diǎn)。本行業(yè)技術(shù)人員應(yīng)該了解，本實(shí)用新型不受上述實(shí)施例的限制，上述實(shí)施例和說(shuō)明書(shū)中描述的只是說(shuō)明本實(shí)用新型的原理，在不脫離本實(shí)用新型精神和范圍的前提下，本實(shí)用新型還會(huì)根據(jù)實(shí)際情況有各種變化和改進(jìn)，這些變化和改進(jìn)都落入要求保護(hù)的本實(shí)用新型范圍內(nèi)。本實(shí)用新型要求保護(hù)范圍由所附的權(quán)利要求書(shū)及其等效物界定。

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